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DES TÔLES EN ACIER FONDU.
EXPÉRIENCES SUR LA RÉSISTANCE
556
TABLEAU VI.
TABLEAU VII.
Expériences du i5 mars 1861 sur une barre en tôle d'acier doux cc,
Expériences du 18 mars 1861 sur une barre de tôle d'acier doux, nO 2, trempé et recuit.
n° 2, non trempé.
0,000022; distance entre les repères 1",682.
Section, 0,0047 X 0,0048
557
Section ,0,010 x 0,0082=0,000082; dis tance.entre les repères, 1.391 ,,, ,..,
° El ,.; L..-
A
'j g
..= 2° .°
.. 0. ,,
un
..0
,,,,
- .
..g
a 436 96 872 192 268 1.309 384 1.745 480 2.181 576 2.618 592 2.690 608 2.764 624 2.836 640 2.909 656 2.982 672 3.054 688 3.127 3.200 704 720 3.272 736 3.345 752 3.41B 768 3.490 781 3.563 600 3,636 816 8.709 0
o
96 96 96 99 90 90 16 16 16 16 16
16 10
16 16 16 16 16 16 10 16 16 16 16
16 16 16 16 16 16 16
16 16
832 848 864 980 896 912 928 944 960 976 992 1.003
3.781
3.854 3,927 4.000 4.072 4.145 4.218 4.290 1.363 4.436 4.509 4.545
=. ..,
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0.
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°É 0 e0
.....
na
6 E :".1
éi
°2 Ti'"a
Cf,
c.7
89,00 88,30 87,50 86,66 86,02 85,28 82,56 32,32 82,08 81,80 81,48 81,34 81,00 80,72 80,52 80,28 79,96 79,58 79,44 70,00 78,72 78.42 78,06 77,78 77,32 76,96 76,56 76,12 75,78 75,30 74,78 74,38 73,90 73,52
753,62 0,70 752,40 1,22 0,80 751,14 1,26 0,84 749,72 1,42 0,64 748,40 1,32 0,74 745,42 3,98 0,72 727,56 17,86 0,24 727,26 0,30 0,24 725,82 1,44 0,28 724,36 1,16 0,32 722,48 1,88 0,14 721,18 1,30 0,34 719,46 1,72 0,28 717,82 1,64 0,20 716,72 1,10 0,24 714,90 1,82 0,32 712,80 2,10 0,38 711,00 1,80 0,14 703,96 2,04 0,44 706,32 2,64 0,28 704,80 1,52 0,30 702,84 1,96 0,38 700,30 2,54 0,28 698,28 2,02 0,46 695,04 3,24 0,36 632,44 2,60 0,40 689,88 2,46 0,44 686,08 3,80 0,34 683,30 2,78 0,48 679,62 3,68 0,52 676,00 3,62 0,40 672,02 3;98 0,48 667,50 4,52 0,38 664,04 3.46
0,52
0,46 0,58 0,68 3,24 14,14 0,06 1,20 1,18 1,56 1,16 1,38 1,36 0,90 1,58 1,78 1,42 1,90 2,20 5,24 1,66 2,18 1,74 2,78
0,52 0,98 1,56 2,24 5,48 19,62 19,68 20,88 22,06
23,62 24,78 26,16 27,52 28,42
2,24 2,16 3,36 2,44 3,20 3,10 3,58 4,01 3,03
30,00 31,78 33,20 35,10 37,30 33,54 40,20 42,38 44,12 46,90 19,14 51,30 54,66 57,10 60,30 63,40 66,98 71,02 71,10
0,313 0,590 0,939 1,348 3,297 11,805 11,841 12,563 13,273 14,211 14,789 15,740 16,558 17,100 18,050 19,121 19,976 21,113 22,442 23,188 24,187 25,499 26,546 28,219 29,567 30,867 32,886 31,356 37,281 38,146 40,300 42,731 44,585
O
E
P
1.7115
0,00i31177
1.008 + 18o 0,29
= 19.947.000.000
= 5,./too
L = 0,071110
128
256 384 512 640 768 896
128
128 128 128 128 128
128 128 128 128 128 128 128 128
1
au milieu de la barre. Les observations sont parfaitement concordantes et les résultats se traduisent par les valeurs suivantes des divers coefficients 0,00131177
a
.2 à' a
»
128
128 128 128 128 128 128 128 128
128
A cette dernière charge, la rupture s'est produite
io.000
e
128 128 128 128 128 128 128
128 128 128 128 123
128 128 128 128 128
i.624 1.152 1.260 1.408 1.536 1.664 1.792 1.920 2.048 2.176 2.304 2.432 2.560 2.688 2.816 2.944 3.072 3.200 3.328 3.456 3 584 3.712 3.840 3.965 4.096 4.224 4.352 4.480 4.508 4.736 4.861 4.992 5.120 5.243
139 278
,,,
2 .i
. ,..,
1
p = 1.745
g'.
E
° a?. °
0
0
»
-. Fg
_
511,88 511,26 510,56
0- ,..,
z
2 t,'
,...
. »
0,62 0,70 0,84 0,56 0,46 0,48 0,30 0,30 0,38 0,32 0,24 0,24 0,22 0,26 0,24 0,22 0,16 0,24 0,20 0,18 0,18 0,24 0,22 0,18 0,20
4->
-,
911,62 910,98 910,30 909,14 908,70 908,04 907,52 906,90 906,48 906,12 905,76 905,36 905,00 904,64 904,24 903,92 903,54 903,20 902,96 902,62 902,32 902,12 901,78 901,48 901,12 900,88 900,60 900,30 900,60 899,80 899,48 899,18 898,88 898,56 898,24 897,96 897,70 897,42 897,16 896,92 896,62
s
g
,.
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»
0,02 0,64 0,02 0,68 -0,02 0,00 417 509,72 0,88 0,02 0.02 556 509,16 0,18 0,74 0,20 695 508,70 0,66 0.20 0,40 834 508,22 0,52 0,04 0,44 974 507,92 0,62 0,32 0,76 1.113 507.62 0,42 0,12 0,88 1.252 507,21 0,36 -0,02 0,86 1.391 506,92 0,36 0,04 0,90 1.530 506,68 0,10 0,16 1,06 1669 506,44 0,36 0,12 1,18 1.808 506,22 0,36 0,14 1,32 1947. 505,96 0,14 0,40 1,46 2087. 505,72 0,32 0,08 1,54 2.226 505,50 0,38 0,16 1,70 2.365 505,34 0,34 0,18 1,88 2.504 505,10 0,24 0,00 1,88 2.643 504,84 0,08 0,34 1,96 2.782 504,66 0,30 0,12 2,08 2.921 504,48 0,20 0,02 2,10 3.060 504,24 0.34 0,10 2,20 3.200 504,02 0,30 0,08 2,28 3.339 503,84 0,36 0,10 2.46 3.478 503,64 0,04 0,24 2,50 3.617 503,46 0,13 0,28 0,10 2,60 3.756 503,24 0,22 0,30 0,08 2.68 3.895 503,01 0,20 0,10 0,30 2,78 1.034 502,74 0,30 0,20 -0,10 2,68 1.173 502,60 0,14 0,32 0,18 2,86 1.313 502,40 0,20 0,30 0,10 2,96 4.452 602,24 0,16 0,14 3,10 0,30 4.588 502,04 0,20 0,32 0,12 3,22 1.730 501,86 0,18 0,32 0,14 3,36 4.869 301,68 0,18 0,28 0,10 3,46 4.900 501,46 0,22 0,26 0,04 3,50 5.147 501.28 0,18 0,28 0,10 3,60 5.287 50140 0,18 0,26 0,08 3,68 5.426 5,0,94 0.16 0,24 0,08 3,76 5.064 300,76 0,18 0,12 0,30 3,88 5.701 Rupture dans une section présentant une paille.
0,011 »
0,014 0,144 0,286 0,316 0,546 0,633 0,618 0,647 0,762 0,848 0,949 1,050 1,107 1,222 1,351
1,351 1,409 1,490 1,509 1,581
1,639 1,783 1,797 1,869 1,926 1,998 1,926 2,056 2,128 2,228 2,314 2,415 2,487 2,516 2,588 2,645 2,703 2,789
L'étendue du défaut était telle que l'on ne saurait attacher aucune signification aux coefficients relatifs à la rupture : il est très-remarquable qu'en ce qui con-